Downloaded file will be available after import in the {{cadTool}} tool library.
| Nr materiału | 2384512 |
| Nr katalogowy ISO | STN1120UNI |
| Nr katalogowy ANSI | STN1120UNI |
| Grade | KC635M |
| TPI | 20 |
| [D] Insert IC Size | 6.35 mm |
| [D] Insert IC Size | 0.25 in |
| [LI] Insert Length | 10.922 mm |
| [LI] Insert Length | 0.43 in |
| [W] Cutting Width | 10.16 mm |
| [W] Cutting Width | 0.4 in |
| Number of Teeth | 8 |
Gatunki
KC635M
Coated carbide grade with TiAlN coating. KC635M is a high-performance grade for higher speeds and is the first choice for stainless steels. KC635M grade is characterized by a high hardness and wear resistance. This grade is suitable for cutting hard materials (up to 65HRC).
Złóż nowe rozwiązanie aby obliczyc parametry posuwu i prędkości
Po złóżeniu rozwiązania wybierz ikonę "Posuwy i prędkości" a system pokaże rekomendowane wartości. Możesz doprecyzować wyniki dodając maszynę i jej specyfikacje lub zmień wartości początkowe Używając suwaki.
 |  |
| gwint prawy... frezowanie przeciwbieżne | gwint lewy... frezowanie przeciwbieżne |
 |  |
| gwint prawy... frezowanie współbieżne | gwint lewy... frezowanie współbieżne |
 |  |
| gwint prawy... frezowanie przeciwbieżne | gwint lewy... frezowanie przeciwbieżne |
 |  |
| gwint prawy... frezowanie współbieżne | gwint lewy... frezowanie współbieżne |
| frez | TPI | 48 | 32 | 24 | 20 | 16 | 12 | 10 | 8 | 7 | 6 | 5,5 | 5 | 4,5 | 4,5 | 4 | 4 |
| podziałka (mm) | 0,5 | 0,75 | 1,0 | 1,25 | 1,5 | 2,0 | 2,5 | 3,0 | 3,5 | 4,0 | 4,5 | 5,0 | 5,5 | – | 6,0 | – | |
| średnica frezu (D1, mm) | minimalna średnica otworu (D, mm) | ||||||||||||||||
| K035TM1RW050-STN10 | 8.89 | 9.50 | 10.01 | 10.69 | 11.40 | ||||||||||||
| K045TM1RW050-STN11N | 11.43 | 11.99 | 12.50 | 13.21 | 13.89 | 14.50 | |||||||||||
| K049TM1RW037LT11S | 12.45 | 13.00 | 13.49 | 14.20 | 14.91 | 15.49 | |||||||||||
| K061TM1RW062-STN16T | 15.49 | 16.00 | 16.51 | 16.94 | 17.91 | 18.49 | 19.51 | ||||||||||
| K067TM2RW075-STN11D | 17.02 | 17.60 | 18.21 | 19.00 | 19.61 | 19.99 | 21.01 | ||||||||||
| K075TM1RW075-STN16T | 19.05 | 19.71 | 20.40 | 21.01 | 21.59 | 22.00 | 23.01 | ||||||||||
| K079TM1RW075-STN16N | 20.07 | 20.70 | 21.41 | 22.00 | 22.61 | 23.01 | 24.00 | ||||||||||
| K087TM1RW100-STN16L | 22.10 | 22.68 | 23.39 | 24.00 | 24.61 | 24.99 | 26.01 | ||||||||||
| K102TM2RW100-STN16D | 25.91 | 26.70 | 27.41 | 27.99 | 28.70 | 29.31 | 30.30 | ||||||||||
| K118TM1RW100-STN27N | 29.97 | 30.71 | 31.39 | 32.00 | 32.79 | 33.50 | 34.59 | 36.60 | 38.99 | 42.01 | 45.01 | 48.01 | |||||
| K146TM1RW125-STN27N | 37.08 | 38.00 | 38.61 | 39.50 | 40.41 | 41.00 | 42.01 | 43.99 | 46.48 | 49.00 | 51.99 | 55.50 | |||||
| K165TM2RW125-STN27D | 41.91 | 43.21 | 43.79 | 45.01 | 46.00 | 46.51 | 47.40 | 49.00 | 51.99 | 54.51 | 57.61 | 60.99 | |||||
| – | 1,38 (UN) | — | — | — | — | — | — | — | — | — | 50.01 | — | 46.81 | — | 44.60 | — | 56.59 |
| – | 1,38 (ISO) | — | — | — | — | — | — | — | — | — | 50.01 | 53.39 | 42.49 | 50.01 | — | 57.51 | — |
| – | 1,38 (BSW) | — | — | — | — | — | — | — | — | — | 49.81 | — | 46.51 | — | 47.40 | — | — |
| frez | TPI | 48 | 32 | 24 | 20 | 16 | 12 | 10 | 8 | 7 | 6 | 5.5 | 5 | 4.5 | 4.5 | 4 | 4 |
| podziałka (mm) | 0,5 | 0,75 | 1,0 | 1,25 | 1,5 | 2,0 | 2,5 | 3,0 | 3,5 | 4,0 | 4,5 | 5,0 | 5,5 | – | 6,0 | – | |
| średnica frezu (D1, mm) | minimalna średnica otworu (D, mm) | ||||||||||||||||
| K035TM1RW050-STN10 | 8,89 | 9,50 | 10,01 | 10,69 | 11,40 | ||||||||||||
| K045TM1RW050-STN11N | 11,43 | 11,99 | 12,50 | 13,21 | 13,89 | 14,50 | |||||||||||
| K049TM1RW037LT11S | 12,45 | 13,00 | 13,49 | 14,20 | 14,91 | 15,49 | |||||||||||
| K061TM1RW062-STN16T | 15,49 | 16,00 | 16,51 | 16,94 | 17,91 | 18,49 | 19,51 | ||||||||||
| K067TM2RW075-STN11D | 17,02 | 17,60 | 18,21 | 19,00 | 19,61 | 19,99 | 21,01 | ||||||||||
| K075TM1RW075-STN16T | 19,05 | 19,71 | 20,40 | 21,01 | 21,59 | 22,00 | 23,01 | ||||||||||
| K079TM1RW075-STN16N | 20,07 | 20,70 | 21,41 | 22,00 | 22,61 | 23,01 | 24,00 | ||||||||||
| K087TM1RW100-STN16L | 22,10 | 22,68 | 23,39 | 24,00 | 24,61 | 24,99 | 26,01 | ||||||||||
| K102TM2RW100-STN16D | 25,91 | 26,70 | 27,41 | 27,99 | 28,70 | 29,31 | 30,30 | ||||||||||
| K118TM1RW100-STN27N | 29,97 | 30,71 | 31,39 | 32,00 | 32,79 | 33,50 | 34,59 | 36,60 | 38,99 | 42,01 | 45,01 | 48,01 | |||||
| K146TM1RW125-STN27N | 37,08 | 38,00 | 38,61 | 39,50 | 40,41 | 41,00 | 42,01 | 43,99 | 46,48 | 49,00 | 51,99 | 55,50 | |||||
| K165TM2RW125-STN27D | 41,91 | 43,21 | 43,79 | 45,01 | 46,00 | 46,51 | 47,40 | 49,00 | 51,99 | 54,51 | 57,61 | 60,99 | |||||
| – | 35,05 (UN) | – | – | – | – | – | – | – | – | – | 50,01 | – | 46,81 | – | 44,60 | – | 56,59 |
| – | 35,05 (ISO) | – | – | – | – | – | – | – | – | – | 50,01 | 53,39 | 42,49 | 50,01 | – | 57,51 | – |
| – | 35,05 (BSW) | – | – | – | – | – | – | – | – | – | 49,81 | – | 46,51 | – | 47,40 | – | – |
| materiał obrabiany | Prędkość skrawania | posuw na obrót (mm) |
| KC635M | ||
| stale węglowe o twardości 187 HB | 90–210 | 0,10–0,20 |
| stale węglowe o twardości 187–220 HB | 90–150 | 0,10–0,15 |
| stal stopowa o twardości 200–250 HB | 60–130 | 0,10–0,15 |
| stal stopowa o twardości 250–325 HB | 50–90 | 0,10–0,15 |
| stal nierdzewna, austenityczna o twardości 210 HB | 90–140 | 0,10–0,15 |
| stal nierdzewna, martenzytyczna o twardości 321 HB | 80–110 | 0,05–0,15 |
| stal nierdzewna, ferrytyczna o twardości 245 HB | 110–170 | 0,05–0,10 |
| staliwo o twardości 140 HB | 110–170 | 0,05–0,15 |
| staliwo o twardości 220 | 70–130 | 0,05–0,10 |
| stopy tytanu | 60–120 | 0,03–0,08 |
| stopy żaroodporne (na bazie niklu i żelaza) | 20–45 | 0,03–0,05 |
| stopy żaroodporne (na bazie kobaltu) | 15–30 | 0,03–0,05 |
| żeliwo | 80–110 | 0,05–0,15 |
| żeliwo ciągliwe | 80–120 | 0,03–0,08 |
| materiał obrabiany | Prędkość skrawania | posuw na obrót (mm) |
| KC635M | ||
| stale węglowe o twardości 187 HB | 90–210 | 0.10–0.20 |
| stale węglowe o twardości 187–220 HB | 90–150 | 0.10–0.15 |
| stal stopowa o twardości 200–250 HB | 60–130 | 0.10–0.15 |
| stal stopowa o twardości 250–325 HB | 50–90 | 0.10–0.15 |
| stal nierdzewna, austenityczna o twardości 210 HB | 90–140 | 0.10–0.15 |
| stal nierdzewna, martenzytyczna o twardości 321 HB | 80–110 | 0.05–0.15 |
| stal nierdzewna, ferrytyczna o twardości 245 HB | 110–170 | 0.05–0.10 |
| staliwo o twardości 140 HB | 110–170 | 0.05–0.15 |
| staliwo o twardości 220 | 70–130 | 0.05–0.10 |
| stopy tytanu | 60–120 | 0.03–0.08 |
| stopy żaroodporne (na bazie niklu i żelaza) | 20–45 | 0.03–0.05 |
| stopy żaroodporne (na bazie kobaltu) | 15–30 | 0.03–0.05 |
| żeliwa | 80–110 | 0.05–0.15 |
| żeliwo ciągliwe | 80–120 | 0.03–0.08 |
| 1–2: | wejście promieniowe |
| 2–3: | ruch skośny podczas jednego pełnego obrotu (360°) |
| 3–4: | wyjście promieniowe |
| P1 = F1 + | (F1 x d1) |  |  |
| D | gwint zewnętrzny | gwint wewnętrzny | |
| P1 = programowa wartość posuwu (mm/min.) D = średnica zewnętrzna (gwint zewnętrzny) D = średnica wewnętrzna (gwint wewnętrzny) d1 = średnica skrawania, nad płytką | materiał obrabiany | ||
| F1 = fz x Z x n | RPM = | 12 x SFM | |
| π x d 1 | |||
| F1 = posuw narzędzia przy krawędzi skrawającej (cale/min) fz = cale na ostrze (posuw) Z = liczba efektywnych płytek we frezie n = prędkość obrotowa (obroty wrzeciona) | stopy/min. = prędkość skrawania, w stopach na minutę d1 = średnica frezu, nad płytką π = 3.1416 | ||
 |  |
| gwint wewnętrzny | gwint zewnętrzny |
| pitch (TPI) | 24 | 20 | 16 | 12 |
| pitch mm | 1,0 | 1,25 | 1,5 | 2,0 |
| cutter dia. d1 | minimum bore diameter D | |||
| .67 | .748 | .772 | .787 | .827 |
| .75 | .827 | .850 | .866 | .906 |
| .79 | .866 | .890 | .906 | .945 |
| IC płytki | a (mm) | podziałka (TPI) | gwint wewnętrzny | b | liczba zębów | Gatunek | gwint zewnętrzny | b | liczba zębów | Gatunek | rodzaj freza | ||
| oznaczenie | KC610M | KC620M | oznaczenie | KC610M | KC620M | ||||||||
| 32 | STN16 32UN-I | 14,99 | 19 | STN16 32UN-E | 14,99 | 19 | |||||||
| 28 | STN16 28UN-I | 14,48 | 16 | STN16 28UN-E | 14,48 | 16 | |||||||
| 27 | STN16 27UN-I | 14,22 | 15 | STN16 27UN-E | 14,22 | 15 | |||||||
| 24 | STN16 24UN-I | 13,97 | 14 | STN16 24UN-E | 14,73 | 14 | |||||||
| 9,53 | 16 | 20 | STN16 20UN-I | 13,97 | 11 | STN16 20UN-E | 13,97 | 11 | STN16 | ||||
| 18 | STN16 18UN-I | 14,22 | 10 | STN16 18UN-E | 14,22 | 10 | |||||||
| 16 | STN16 16UN-I | 14,22 | 9 | STN16 16UN-E | 14,22 | 9 | |||||||
| 14 | STN16 14UN-I | 14,48 | 8 | STN16 14UN-E | 14,48 | 8 | |||||||
| 13 | STN16 13UN-I | 13,72 | 7 | STN16 13UN-E | 13,72 | 7 | |||||||
| 12 | STN16 12UN-I | 14,73 | 7 | STN16 12UN-E | 14,73 | 7 | |||||||
| podziałka (TPI) | 24 | 20 | 16 | 12 |
| podziałka (mm) | 1,0 | 1,25 | 1,5 | 2,0 |
| średnica frezu d1 | minimalna średnica otworu D | |||
| 17,02 | 19,00 | 19,61 | 19,99 | 21,01 |
| 19,05 | 21,01 | 21,59 | 22,00 | 23,01 |
| 20,07 | 22,00 | 22,61 | 23,01 | 24,00 |
| IC płytki | a inch (mm) | pitch (TPI) | gwint wewnętrzny | b | liczba zębów | Gatunek | external thread | b | liczba zębów | Gatunek | rodzaj freza | ||
| oznaczenie | KC610M | KC620M | oznaczenie | KC610M | KC620M | ||||||||
| 32 | STN16 32UN-I | .59 | 19 | STN16 32UN-E | .59 | 19 | |||||||
| 28 | STN16 28UN-I | .57 | 16 | STN16 28UN-E | .57 | 16 | |||||||
| 27 | STN16 27UN-I | .56 | 15 | STN16 27UN-E | .56 | 15 | |||||||
| 24 | STN16 24UN-I | .55 | 14 | STN16 24UN-E | .58 | 14 | |||||||
| 3/8 | .63 (16) | 20 | STN16 20UN-I | .55 | 11 | STN16 20UN-E | .55 | 11 | STN16 | ||||
| 18 | STN16 18UN-I | .56 | 10 | STN16 18UN-E | .56 | 10 | |||||||
| 16 | STN16 16UN-I | .56 | 9 | STN16 16UN-E | .56 | 9 | |||||||
| 14 | STN16 14UN-I | .57 | 8 | STN16 14UN-E | .57 | 8 | |||||||
| 13 | STN16 13UN-I | .54 | 7 | STN16 13UN-E | .54 | 7 | |||||||
| 12 | STN16 12UN-I | .58 | 7 | STN16 12UN-E | .58 | 7 | |||||||
| Calculate the feed rates: | |||||
| First, find the RPM. | |||||
| Obr./min. = | 12 x SFM | = | 12 x 500 | = | 2418 RPM |
| π x d1 | 3.14 x .79 | ||||
| Next, calculate the feed rate at the insert cutting edge (F1): | |||||
| (using the chosen feed per tooth of .004.) | |||||
| F1 = | IPT x nt x RPM | = | .004 X 1 X 2418 | = | 9.67 in/min. |
| Finally, calculate the feed rate at the cutter centerline (F2): | |||||
| F2 = | F1 x (D - d1) | = | 9.67 x (1.182 - .79) | = | 3.207 in/min. |
| D | 1.182 | ||||
| Select the thread milling method. | |||||
| Climb milling (preferred) see page W48. | |||||
| Calculate the radius of the tangential arc Re: | |||||
| Re = | (Ri – CL)2 + R02 | = | (.591 - .02)2 + .6252 | ||
| 2Ro | 2 x .625 | ||||
| Re = | .573333 in. | ||||
| Calculate the angle (β): | |||||
| β = | 90° + arc sin | Ro - Re | |||
| Re | |||||
| β = | 90° + arc sin | .625 - .573333 | |||
| .57333 | |||||
| β = | 90° + 5.17° | = | 95.17° | = | 95° 10' |
| Calculate the movement along the Z-axis during the entry approach from point “A” to point “B” (Zα). | |||||
| Zα= P (cali) x | α° | = | .0625 | = | .0156 in, because α = 90° |
| 360° | 4 | ||||
| Calculate the “X” and “Y” values at the start of the entry approach. | |||||
| X = 0Y = –Ri + CL = –0.591 + 0.02 = – 0.571 cala | |||||
| Define Z-axis location at the start of the entry approach. (NOTE: L = length of thread) | |||||
| Z = – (L + Zα) = – (0.50 + 0.0156) = – 0.5156 cala | |||||
| Define the starting point. | |||||
| Xa = 0 | |||||
| Ya = 0 | |||||
| Określ wartość posuwu: | |||||
| Najpierw należy odszukać liczbę obrotów na minutę. | |||||
| Obr./min. = | 1000 x Vc | = | 1000 x 150 | = | 2387 obr./min. |
| π x d1 | π x 20 | ||||
| Następnie oblicz posuw na krawędzi skrawającej płytki (F1): | |||||
| (z użyciem wybranego posuwu na ostrze o wartości 0,1 mm). | |||||
| F1 = | Fz x Z x N | = | 0,1 X 1 X 2387 | = | 238,7 mm/min. |
| Na koniec oblicz posuw w linii środkowej płytki (F2): | |||||
| F2 = | F1 x (D – d1) | = | 238,7 x (30 | = | 79,57 mm/min. |
| D | 30 | ||||
| Wybierz metodę frezowania gwintu. | |||||
| Frezowanie współbieżne (preferowane) — patrz strona W48. | |||||
| Oblicz promień łuku stycznego Re: | |||||
| Re = | (Ri – CL)2 + RO2 | = | (15 | ||
| 2 x RO | 2 x 15,875 | ||||
| Re = | 14,55 mm | ||||
| Oblicz kąt (β): | |||||
| β = | 90° + arc sin | Ro - Re | |||
| Re | |||||
| β = | 90° + arc sin | 15,875 – 14,55 | |||
| 14,55 | |||||
| β = | 90° + 5,17° | = | 95,2° | = | 95° 12' |
| Oblicz ruch wzdłuż osi Z podczas wchodzenia z punktu „A” do punktu „B” (Zα). | |||||
| Zα= P (mm) x | α° | = | 1,578 | = | 0,394 mm, ponieważ α = 90° |
| 360° | 4 | ||||
| Oblicz wartości „X” i „Y” na początku wchodzenia. | |||||
| X = 0Y = Ri + CL = 15 + 0,5 = 15,5 mm | |||||
| Zdefiniuj położenie osi Z na początku wchodzenia. (UWAGA: L = długość gwintu) | |||||
| Z = (L + Zα) = 12,7 + 0,3945 = 13,0945 mm | |||||
| Zdefiniuj punkt początkowy. | |||||
| Xa = 0 | |||||
| Ya = 0 | |||||
| Program CNC (Fanuc 11M) | |||
| % | |||
| N10G90G00G57X0.000Y0.000 | |||
| N20G43H10Z0.M3S2417 | |||
| N30G91G00X0.Y0.Z–0.5156 | |||
| N40G41D60X0.000Y–0.5710Z0. | |||
| N50G03X0.6250Y0.5710Z0.0156R0.5733F3.206 | |||
| N60G03X0.Y0.Z0.0625I–0.625J0. | |||
| N70G03X–0.625Y0.5710Z0.0156R0.5733 | |||
| N80G00G40X0.Y–0.5710Z0. | |||
| N90G49G57G00Z8.0M5 | |||
| N100M30 | |||
| % | |||
| Ri = | D | RO = | DO |
| 2 | 2 | ||
| D = średnica wewnętrzna | DO = średnica nominalna | ||
| α 90° | |||
 | |||
 | |||
| Załącznik A | |
| Wyprowadzenie wzorów do frezowania gwintów wewnętrznych | |
| Re, β i X można znaleźć za pomocą analizy geometrycznej ścieżki wejścia. | |
| Ścieżka ta jest definiowana za pomocą przebiegu narzędzia wzdłuż ścieżki kołowej o promieniu Re wokół punktu C. | |
| R e = | (R i – C L) 2 + R o2 |
| 2R o | |
| Trójkąt OAC umożliwia w prosty sposób obliczenie Re. | |
| OA = Ri – CL CA = Re OC = Ro – Re | |
| Zgodnie z twierdzeniem Pitagorasa: OA2 + OC2 = AC2 | |
| Wstawiając wartości rzeczywiste, otrzymujemy: | |
| (R i – C L) 2 + (R o – R e) 2 = R e2 | |
| Upraszczając, otrzymujemy: | |
| R e = | (R i – C L) 2 + R o2 |
| 2R 0 | |
 | |
| Należy znaleźć kąt β. | |||
| Kąt β można łatwo znaleźć, używając tego samego trójkąta: | |||
| sin β = | AO | = | (Ro + CL) |
| AC | Re | ||
| β = arc sin | ( | Ro + CL | ) |
| Re | |||
 | |||
| Załącznik B | |
| Wyprowadzenie wzorów do frezowania gwintów zewnętrznych | |
| Re, β i X można znaleźć za pomocą analizy geometrycznej ścieżki wejścia. | |
| Ścieżka ta jest definiowana za pomocą przebiegu narzędzia wzdłuż ścieżki kołowej o promieniu Re wokół punktu C. | |
| R e = | (R o – C L) 2 + R i2 |
| 2R i | |
| Trójkąt OAC umożliwia w prosty sposób obliczenie Re. | |
| OA = Ro – CL CA = Re OC = Re – Ri | |
| Zgodnie z twierdzeniem Pitagorasa: OA2 + OC2 = AC2 | |
| Wstawiając wartości rzeczywiste, otrzymujemy: | |
| (R o – C L) 2 + (R e – R i) 2 = R e2 | |
| Upraszczając, otrzymujemy: | |
| R e = | (R o – C L) 2 + R i2 |
| 2R i | |
 | |
| Należy znaleźć kąt β. | ||||
 | ||||
| sin |  | |||
 | = arc sin | ( | Ro - Re | ) |
| Re | ||||
| Zatem β = 90° + arc sin | ( | Ro - Re | ) | |
| Re | ||||
 | ||||
| problem | możliwa przyczyna | rozwiązanie | |
| nadmierne zużycie powierzchni bocznej płytki |  | • Zbyt duża szybkość skrawania. | • Zmniejsz prędkość skrawania. |
| • Zbyt cienkie wióry. | • Zwiększ prędkość posuwu. | ||
| • Niewystarczające chłodziwo. | • Zwiększ ilość/ciśnienie chłodziwa. | ||
| wykruszanie krawędzi skrawającej |  | • Zbyt grube wióry. | • Należy zmniejszyć wartość posuwu. • Użyj metody wlotowego łuku stycznego. • Zwiększ obroty (obr./min). |
| • Drgania. | • Sprawdź sztywność. | ||
| narost materiału na krawędzi skrawającej |  | • Zbyt mała prędkość skrawania. | • Zwiększyć prędkość skrawania. |
| • Zbyt mała grubość wiórów. | • Zwiększ prędkość posuwu. | ||
| karbowanie powierzchni/drgania | • Zbyt duża wartość posuwu. | • Zmniejsz prędkość posuwu. | |
| • Zbyt głęboki profil (gwinty normalne). | • Wykonaj dwa przejścia, każde o większej głębokości skrawania. • Wykonaj dwa przejścia, każde skrawanie o długości połowy gwintu. | ||
| • Zbyt długi gwint. | • Należy wykonać dwa przejścia, każde skrawanie o długości połowy gwintu. | ||
| niewystarczająca dokładność gwintu | • Odkształcenie narzędzia. | • Należy zmniejszyć wartość posuwu. • Wykonaj skrawanie zerowe. | |
| oznaczenie gwintów | standardowe oznaczenie | tolerancja wykonania |
| UN | ANSI B 1,174 | 2A/2B |
| UNJ | MIL-S-8879A | 3A/3B |
| ISO | R262 (DIN 13) | 6g/6H |
| NPT | USAS B2.1 : 1968 | standardowe NPT |
| NPTF | ANSI B 1.20.3-1976 | standardowe |
| BSW | B.S. 84 : 1956, DIN 259, ISO 228/1 : 1982 | średnia klasa A |
| BSPT | B.S. 21 : 1985 | standardowe BSPT |
| ACME | ANSI B1/5 : 1988 | 3G |
| PG | DIN 40430 | standardowe |
| TR | DIN 103 | 7e/7H |
I have read and accepted the Terms & Conditions of use
CAD Drawings Models
Can’t find the file type you’re looking for?
Product data
Oznaczenie katalogowe ISO
Oznaczenie katalogowe ANSI
to find similar products.Please select a file to download
Models
. Please enter the desired qty for the material(s) you want to include in your promotion or Proceed Without Promotion and only your base materials will be added to the cart.
Minimum quantity should be
| SAP Material Number | Oznaczenie katalogowe ISO | Gatunek |
|---|
You are about to leave the Solution building process.
Are you sure you want to leave?