Produkt podobny do:
Płytki do TMS • Frezowanie gwintów • Wewnętrzny gwint UN
Płytki wymienne • Profile gwintów
Nr materiału2384512
Nr katalogowy ISOSTN1120UNINr katalogowy ANSISTN1120UNI
- P Steel
- M Stainless Steel
- K Cast Iron
- H Hardened Materials
Sending to {{cadTool}} in progress...
Downloaded file will be available after import in the {{cadTool}} tool library.
Nr materiału | 2384512 |
Nr katalogowy ISO | STN1120UNI |
Nr katalogowy ANSI | STN1120UNI |
Grade | KC635M |
TPI | 20 |
[D] Insert IC Size | 6.35 mm |
[D] Insert IC Size | 0.25 in |
[LI] Insert Length | 10.922 mm |
[LI] Insert Length | 0.43 in |
[W] Cutting Width | 10.16 mm |
[W] Cutting Width | 0.4 in |
Number of Teeth | 8 |
Materiały przedmiotu obrabianego
- Steel
- Stainless Steel
- Cast Iron
- Hardened Materials
Gatunki
KC635M
Coated carbide grade with TiAlN coating. KC635M is a high-performance grade for higher speeds and is the first choice for stainless steels. KC635M grade is characterized by a high hardness and wear resistance. This grade is suitable for cutting hard materials (up to 65HRC).
Właściwości i zalety
- Gwint zunifikowany
Złóż nowe rozwiązanie aby obliczyc parametry posuwu i prędkości
Po złóżeniu rozwiązania wybierz ikonę "Posuwy i prędkości" a system pokaże rekomendowane wartości. Możesz doprecyzować wyniki dodając maszynę i jej specyfikacje lub zmień wartości początkowe Używając suwaki.
Parametry skrawania
gwint prawy... frezowanie przeciwbieżne | gwint lewy... frezowanie przeciwbieżne |
gwint prawy... frezowanie współbieżne | gwint lewy... frezowanie współbieżne |
gwint prawy... frezowanie przeciwbieżne | gwint lewy... frezowanie przeciwbieżne |
gwint prawy... frezowanie współbieżne | gwint lewy... frezowanie współbieżne |
frez | TPI | 48 | 32 | 24 | 20 | 16 | 12 | 10 | 8 | 7 | 6 | 5,5 | 5 | 4,5 | 4,5 | 4 | 4 |
podziałka (mm) | 0,5 | 0,75 | 1,0 | 1,25 | 1,5 | 2,0 | 2,5 | 3,0 | 3,5 | 4,0 | 4,5 | 5,0 | 5,5 | – | 6,0 | – | |
średnica frezu (D1, mm) | minimalna średnica otworu (D, mm) | ||||||||||||||||
K035TM1RW050-STN10 | 8.89 | 9.50 | 10.01 | 10.69 | 11.40 | ||||||||||||
K045TM1RW050-STN11N | 11.43 | 11.99 | 12.50 | 13.21 | 13.89 | 14.50 | |||||||||||
K049TM1RW037LT11S | 12.45 | 13.00 | 13.49 | 14.20 | 14.91 | 15.49 | |||||||||||
K061TM1RW062-STN16T | 15.49 | 16.00 | 16.51 | 16.94 | 17.91 | 18.49 | 19.51 | ||||||||||
K067TM2RW075-STN11D | 17.02 | 17.60 | 18.21 | 19.00 | 19.61 | 19.99 | 21.01 | ||||||||||
K075TM1RW075-STN16T | 19.05 | 19.71 | 20.40 | 21.01 | 21.59 | 22.00 | 23.01 | ||||||||||
K079TM1RW075-STN16N | 20.07 | 20.70 | 21.41 | 22.00 | 22.61 | 23.01 | 24.00 | ||||||||||
K087TM1RW100-STN16L | 22.10 | 22.68 | 23.39 | 24.00 | 24.61 | 24.99 | 26.01 | ||||||||||
K102TM2RW100-STN16D | 25.91 | 26.70 | 27.41 | 27.99 | 28.70 | 29.31 | 30.30 | ||||||||||
K118TM1RW100-STN27N | 29.97 | 30.71 | 31.39 | 32.00 | 32.79 | 33.50 | 34.59 | 36.60 | 38.99 | 42.01 | 45.01 | 48.01 | |||||
K146TM1RW125-STN27N | 37.08 | 38.00 | 38.61 | 39.50 | 40.41 | 41.00 | 42.01 | 43.99 | 46.48 | 49.00 | 51.99 | 55.50 | |||||
K165TM2RW125-STN27D | 41.91 | 43.21 | 43.79 | 45.01 | 46.00 | 46.51 | 47.40 | 49.00 | 51.99 | 54.51 | 57.61 | 60.99 | |||||
– | 1,38 (UN) | — | — | — | — | — | — | — | — | — | 50.01 | — | 46.81 | — | 44.60 | — | 56.59 |
– | 1,38 (ISO) | — | — | — | — | — | — | — | — | — | 50.01 | 53.39 | 42.49 | 50.01 | — | 57.51 | — |
– | 1,38 (BSW) | — | — | — | — | — | — | — | — | — | 49.81 | — | 46.51 | — | 47.40 | — | — |
frez | TPI | 48 | 32 | 24 | 20 | 16 | 12 | 10 | 8 | 7 | 6 | 5.5 | 5 | 4.5 | 4.5 | 4 | 4 |
podziałka (mm) | 0,5 | 0,75 | 1,0 | 1,25 | 1,5 | 2,0 | 2,5 | 3,0 | 3,5 | 4,0 | 4,5 | 5,0 | 5,5 | – | 6,0 | – | |
średnica frezu (D1, mm) | minimalna średnica otworu (D, mm) | ||||||||||||||||
K035TM1RW050-STN10 | 8,89 | 9,50 | 10,01 | 10,69 | 11,40 | ||||||||||||
K045TM1RW050-STN11N | 11,43 | 11,99 | 12,50 | 13,21 | 13,89 | 14,50 | |||||||||||
K049TM1RW037LT11S | 12,45 | 13,00 | 13,49 | 14,20 | 14,91 | 15,49 | |||||||||||
K061TM1RW062-STN16T | 15,49 | 16,00 | 16,51 | 16,94 | 17,91 | 18,49 | 19,51 | ||||||||||
K067TM2RW075-STN11D | 17,02 | 17,60 | 18,21 | 19,00 | 19,61 | 19,99 | 21,01 | ||||||||||
K075TM1RW075-STN16T | 19,05 | 19,71 | 20,40 | 21,01 | 21,59 | 22,00 | 23,01 | ||||||||||
K079TM1RW075-STN16N | 20,07 | 20,70 | 21,41 | 22,00 | 22,61 | 23,01 | 24,00 | ||||||||||
K087TM1RW100-STN16L | 22,10 | 22,68 | 23,39 | 24,00 | 24,61 | 24,99 | 26,01 | ||||||||||
K102TM2RW100-STN16D | 25,91 | 26,70 | 27,41 | 27,99 | 28,70 | 29,31 | 30,30 | ||||||||||
K118TM1RW100-STN27N | 29,97 | 30,71 | 31,39 | 32,00 | 32,79 | 33,50 | 34,59 | 36,60 | 38,99 | 42,01 | 45,01 | 48,01 | |||||
K146TM1RW125-STN27N | 37,08 | 38,00 | 38,61 | 39,50 | 40,41 | 41,00 | 42,01 | 43,99 | 46,48 | 49,00 | 51,99 | 55,50 | |||||
K165TM2RW125-STN27D | 41,91 | 43,21 | 43,79 | 45,01 | 46,00 | 46,51 | 47,40 | 49,00 | 51,99 | 54,51 | 57,61 | 60,99 | |||||
– | 35,05 (UN) | – | – | – | – | – | – | – | – | – | 50,01 | – | 46,81 | – | 44,60 | – | 56,59 |
– | 35,05 (ISO) | – | – | – | – | – | – | – | – | – | 50,01 | 53,39 | 42,49 | 50,01 | – | 57,51 | – |
– | 35,05 (BSW) | – | – | – | – | – | – | – | – | – | 49,81 | – | 46,51 | – | 47,40 | – | – |
materiał obrabiany | Prędkość skrawania | posuw na obrót (mm) |
KC635M | ||
stale węglowe o twardości 187 HB | 90–210 | 0,10–0,20 |
stale węglowe o twardości 187–220 HB | 90–150 | 0,10–0,15 |
stal stopowa o twardości 200–250 HB | 60–130 | 0,10–0,15 |
stal stopowa o twardości 250–325 HB | 50–90 | 0,10–0,15 |
stal nierdzewna, austenityczna o twardości 210 HB | 90–140 | 0,10–0,15 |
stal nierdzewna, martenzytyczna o twardości 321 HB | 80–110 | 0,05–0,15 |
stal nierdzewna, ferrytyczna o twardości 245 HB | 110–170 | 0,05–0,10 |
staliwo o twardości 140 HB | 110–170 | 0,05–0,15 |
staliwo o twardości 220 | 70–130 | 0,05–0,10 |
stopy tytanu | 60–120 | 0,03–0,08 |
stopy żaroodporne (na bazie niklu i żelaza) | 20–45 | 0,03–0,05 |
stopy żaroodporne (na bazie kobaltu) | 15–30 | 0,03–0,05 |
żeliwo | 80–110 | 0,05–0,15 |
żeliwo ciągliwe | 80–120 | 0,03–0,08 |
materiał obrabiany | Prędkość skrawania | posuw na obrót (mm) |
KC635M | ||
stale węglowe o twardości 187 HB | 90–210 | 0.10–0.20 |
stale węglowe o twardości 187–220 HB | 90–150 | 0.10–0.15 |
stal stopowa o twardości 200–250 HB | 60–130 | 0.10–0.15 |
stal stopowa o twardości 250–325 HB | 50–90 | 0.10–0.15 |
stal nierdzewna, austenityczna o twardości 210 HB | 90–140 | 0.10–0.15 |
stal nierdzewna, martenzytyczna o twardości 321 HB | 80–110 | 0.05–0.15 |
stal nierdzewna, ferrytyczna o twardości 245 HB | 110–170 | 0.05–0.10 |
staliwo o twardości 140 HB | 110–170 | 0.05–0.15 |
staliwo o twardości 220 | 70–130 | 0.05–0.10 |
stopy tytanu | 60–120 | 0.03–0.08 |
stopy żaroodporne (na bazie niklu i żelaza) | 20–45 | 0.03–0.05 |
stopy żaroodporne (na bazie kobaltu) | 15–30 | 0.03–0.05 |
żeliwa | 80–110 | 0.05–0.15 |
żeliwo ciągliwe | 80–120 | 0.03–0.08 |
1–2: | wejście promieniowe |
2–3: | ruch skośny podczas jednego pełnego obrotu (360°) |
3–4: | wyjście promieniowe |
P1 = F1 + | (F1 x d1) | ||
D | gwint zewnętrzny | gwint wewnętrzny | |
P1 = programowa wartość posuwu (mm/min.) D = średnica zewnętrzna (gwint zewnętrzny) D = średnica wewnętrzna (gwint wewnętrzny) d1 = średnica skrawania, nad płytką | materiał obrabiany |
F1 = fz x Z x n | RPM = | 12 x SFM | |
π x d 1 | |||
F1 = posuw narzędzia przy krawędzi skrawającej (cale/min) fz = cale na ostrze (posuw) Z = liczba efektywnych płytek we frezie n = prędkość obrotowa (obroty wrzeciona) | stopy/min. = prędkość skrawania, w stopach na minutę d1 = średnica frezu, nad płytką π = 3.1416 |
gwint wewnętrzny | gwint zewnętrzny |
pitch (TPI) | 24 | 20 | 16 | 12 |
pitch mm | 1,0 | 1,25 | 1,5 | 2,0 |
cutter dia. d1 | minimum bore diameter D | |||
.67 | .748 | .772 | .787 | .827 |
.75 | .827 | .850 | .866 | .906 |
.79 | .866 | .890 | .906 | .945 |
IC płytki | a (mm) | podziałka (TPI) | gwint wewnętrzny | b | liczba zębów | Gatunek | gwint zewnętrzny | b | liczba zębów | Gatunek | rodzaj freza | ||
oznaczenie | KC610M | KC620M | oznaczenie | KC610M | KC620M | ||||||||
32 | STN16 32UN-I | 14,99 | 19 | STN16 32UN-E | 14,99 | 19 | |||||||
28 | STN16 28UN-I | 14,48 | 16 | STN16 28UN-E | 14,48 | 16 | |||||||
27 | STN16 27UN-I | 14,22 | 15 | STN16 27UN-E | 14,22 | 15 | |||||||
24 | STN16 24UN-I | 13,97 | 14 | STN16 24UN-E | 14,73 | 14 | |||||||
9,53 | 16 | 20 | STN16 20UN-I | 13,97 | 11 | STN16 20UN-E | 13,97 | 11 | STN16 | ||||
18 | STN16 18UN-I | 14,22 | 10 | STN16 18UN-E | 14,22 | 10 | |||||||
16 | STN16 16UN-I | 14,22 | 9 | STN16 16UN-E | 14,22 | 9 | |||||||
14 | STN16 14UN-I | 14,48 | 8 | STN16 14UN-E | 14,48 | 8 | |||||||
13 | STN16 13UN-I | 13,72 | 7 | STN16 13UN-E | 13,72 | 7 | |||||||
12 | STN16 12UN-I | 14,73 | 7 | STN16 12UN-E | 14,73 | 7 |
podziałka (TPI) | 24 | 20 | 16 | 12 |
podziałka (mm) | 1,0 | 1,25 | 1,5 | 2,0 |
średnica frezu d1 | minimalna średnica otworu D | |||
17,02 | 19,00 | 19,61 | 19,99 | 21,01 |
19,05 | 21,01 | 21,59 | 22,00 | 23,01 |
20,07 | 22,00 | 22,61 | 23,01 | 24,00 |
IC płytki | a inch (mm) | pitch (TPI) | gwint wewnętrzny | b | liczba zębów | Gatunek | external thread | b | liczba zębów | Gatunek | rodzaj freza | ||
oznaczenie | KC610M | KC620M | oznaczenie | KC610M | KC620M | ||||||||
32 | STN16 32UN-I | .59 | 19 | STN16 32UN-E | .59 | 19 | |||||||
28 | STN16 28UN-I | .57 | 16 | STN16 28UN-E | .57 | 16 | |||||||
27 | STN16 27UN-I | .56 | 15 | STN16 27UN-E | .56 | 15 | |||||||
24 | STN16 24UN-I | .55 | 14 | STN16 24UN-E | .58 | 14 | |||||||
3/8 | .63 (16) | 20 | STN16 20UN-I | .55 | 11 | STN16 20UN-E | .55 | 11 | STN16 | ||||
18 | STN16 18UN-I | .56 | 10 | STN16 18UN-E | .56 | 10 | |||||||
16 | STN16 16UN-I | .56 | 9 | STN16 16UN-E | .56 | 9 | |||||||
14 | STN16 14UN-I | .57 | 8 | STN16 14UN-E | .57 | 8 | |||||||
13 | STN16 13UN-I | .54 | 7 | STN16 13UN-E | .54 | 7 | |||||||
12 | STN16 12UN-I | .58 | 7 | STN16 12UN-E | .58 | 7 |
Calculate the feed rates: | |||||
First, find the RPM. | |||||
Obr./min. = | 12 x SFM | = | 12 x 500 | = | 2418 RPM |
π x d1 | 3.14 x .79 | ||||
Next, calculate the feed rate at the insert cutting edge (F1): | |||||
(using the chosen feed per tooth of .004.) | |||||
F1 = | IPT x nt x RPM | = | .004 X 1 X 2418 | = | 9.67 in/min. |
Finally, calculate the feed rate at the cutter centerline (F2): | |||||
F2 = | F1 x (D - d1) | = | 9.67 x (1.182 - .79) | = | 3.207 in/min. |
D | 1.182 | ||||
Select the thread milling method. | |||||
Climb milling (preferred) see page W48. | |||||
Calculate the radius of the tangential arc Re: | |||||
Re = | (Ri – CL)2 + R02 | = | (.591 - .02)2 + .6252 | ||
2Ro | 2 x .625 | ||||
Re = | .573333 in. | ||||
Calculate the angle (β): | |||||
β = | 90° + arc sin | Ro - Re | |||
Re | |||||
β = | 90° + arc sin | .625 - .573333 | |||
.57333 | |||||
β = | 90° + 5.17° | = | 95.17° | = | 95° 10' |
Calculate the movement along the Z-axis during the entry approach from point “A” to point “B” (Zα). | |||||
Zα= P (cali) x | α° | = | .0625 | = | .0156 in, because α = 90° |
360° | 4 | ||||
Calculate the “X” and “Y” values at the start of the entry approach. | |||||
X = 0Y = –Ri + CL = –0.591 + 0.02 = – 0.571 cala | |||||
Define Z-axis location at the start of the entry approach. (NOTE: L = length of thread) | |||||
Z = – (L + Zα) = – (0.50 + 0.0156) = – 0.5156 cala | |||||
Define the starting point. | |||||
Xa = 0 | |||||
Ya = 0 |
Określ wartość posuwu: | |||||
Najpierw należy odszukać liczbę obrotów na minutę. | |||||
Obr./min. = | 1000 x Vc | = | 1000 x 150 | = | 2387 obr./min. |
π x d1 | π x 20 | ||||
Następnie oblicz posuw na krawędzi skrawającej płytki (F1): | |||||
(z użyciem wybranego posuwu na ostrze o wartości 0,1 mm). | |||||
F1 = | Fz x Z x N | = | 0,1 X 1 X 2387 | = | 238,7 mm/min. |
Na koniec oblicz posuw w linii środkowej płytki (F2): | |||||
F2 = | F1 x (D – d1) | = | 238,7 x (30 | = | 79,57 mm/min. |
D | 30 | ||||
Wybierz metodę frezowania gwintu. | |||||
Frezowanie współbieżne (preferowane) — patrz strona W48. | |||||
Oblicz promień łuku stycznego Re: | |||||
Re = | (Ri – CL)2 + RO2 | = | (15 | ||
2 x RO | 2 x 15,875 | ||||
Re = | 14,55 mm | ||||
Oblicz kąt (β): | |||||
β = | 90° + arc sin | Ro - Re | |||
Re | |||||
β = | 90° + arc sin | 15,875 – 14,55 | |||
14,55 | |||||
β = | 90° + 5,17° | = | 95,2° | = | 95° 12' |
Oblicz ruch wzdłuż osi Z podczas wchodzenia z punktu „A” do punktu „B” (Zα). | |||||
Zα= P (mm) x | α° | = | 1,578 | = | 0,394 mm, ponieważ α = 90° |
360° | 4 | ||||
Oblicz wartości „X” i „Y” na początku wchodzenia. | |||||
X = 0Y = Ri + CL = 15 + 0,5 = 15,5 mm | |||||
Zdefiniuj położenie osi Z na początku wchodzenia. (UWAGA: L = długość gwintu) | |||||
Z = (L + Zα) = 12,7 + 0,3945 = 13,0945 mm | |||||
Zdefiniuj punkt początkowy. | |||||
Xa = 0 | |||||
Ya = 0 |
Program CNC (Fanuc 11M) | |||
% | |||
N10G90G00G57X0.000Y0.000 | |||
N20G43H10Z0.M3S2417 | |||
N30G91G00X0.Y0.Z–0.5156 | |||
N40G41D60X0.000Y–0.5710Z0. | |||
N50G03X0.6250Y0.5710Z0.0156R0.5733F3.206 | |||
N60G03X0.Y0.Z0.0625I–0.625J0. | |||
N70G03X–0.625Y0.5710Z0.0156R0.5733 | |||
N80G00G40X0.Y–0.5710Z0. | |||
N90G49G57G00Z8.0M5 | |||
N100M30 | |||
% | |||
Ri = | D | RO = | DO |
2 | 2 | ||
D = średnica wewnętrzna | DO = średnica nominalna | ||
α 90° | |||
Załącznik A | |
Wyprowadzenie wzorów do frezowania gwintów wewnętrznych | |
Re, β i X można znaleźć za pomocą analizy geometrycznej ścieżki wejścia. | |
Ścieżka ta jest definiowana za pomocą przebiegu narzędzia wzdłuż ścieżki kołowej o promieniu Re wokół punktu C. | |
R e = | (R i – C L) 2 + R o2 |
2R o | |
Trójkąt OAC umożliwia w prosty sposób obliczenie Re. | |
OA = Ri – CL CA = Re OC = Ro – Re | |
Zgodnie z twierdzeniem Pitagorasa: OA2 + OC2 = AC2 | |
Wstawiając wartości rzeczywiste, otrzymujemy: | |
(R i – C L) 2 + (R o – R e) 2 = R e2 | |
Upraszczając, otrzymujemy: | |
R e = | (R i – C L) 2 + R o2 |
2R 0 | |
Należy znaleźć kąt β. | |||
Kąt β można łatwo znaleźć, używając tego samego trójkąta: | |||
sin β = | AO | = | (Ro + CL) |
AC | Re | ||
β = arc sin | ( | Ro + CL | ) |
Re | |||
Załącznik B | |
Wyprowadzenie wzorów do frezowania gwintów zewnętrznych | |
Re, β i X można znaleźć za pomocą analizy geometrycznej ścieżki wejścia. | |
Ścieżka ta jest definiowana za pomocą przebiegu narzędzia wzdłuż ścieżki kołowej o promieniu Re wokół punktu C. | |
R e = | (R o – C L) 2 + R i2 |
2R i | |
Trójkąt OAC umożliwia w prosty sposób obliczenie Re. | |
OA = Ro – CL CA = Re OC = Re – Ri | |
Zgodnie z twierdzeniem Pitagorasa: OA2 + OC2 = AC2 | |
Wstawiając wartości rzeczywiste, otrzymujemy: | |
(R o – C L) 2 + (R e – R i) 2 = R e2 | |
Upraszczając, otrzymujemy: | |
R e = | (R o – C L) 2 + R i2 |
2R i | |
Należy znaleźć kąt β. | ||||
sin | ||||
= arc sin | ( | Ro - Re | ) | |
Re | ||||
Zatem β = 90° + arc sin | ( | Ro - Re | ) | |
Re | ||||
problem | możliwa przyczyna | rozwiązanie | |
nadmierne zużycie powierzchni bocznej płytki | • Zbyt duża szybkość skrawania. | • Zmniejsz prędkość skrawania. | |
• Zbyt cienkie wióry. | • Zwiększ prędkość posuwu. | ||
• Niewystarczające chłodziwo. | • Zwiększ ilość/ciśnienie chłodziwa. | ||
wykruszanie krawędzi skrawającej | • Zbyt grube wióry. | • Należy zmniejszyć wartość posuwu. • Użyj metody wlotowego łuku stycznego. • Zwiększ obroty (obr./min). | |
• Drgania. | • Sprawdź sztywność. | ||
narost materiału na krawędzi skrawającej | • Zbyt mała prędkość skrawania. | • Zwiększyć prędkość skrawania. | |
• Zbyt mała grubość wiórów. | • Zwiększ prędkość posuwu. | ||
karbowanie powierzchni/drgania | • Zbyt duża wartość posuwu. | • Zmniejsz prędkość posuwu. | |
• Zbyt głęboki profil (gwinty normalne). | • Wykonaj dwa przejścia, każde o większej głębokości skrawania. • Wykonaj dwa przejścia, każde skrawanie o długości połowy gwintu. | ||
• Zbyt długi gwint. | • Należy wykonać dwa przejścia, każde skrawanie o długości połowy gwintu. | ||
niewystarczająca dokładność gwintu | • Odkształcenie narzędzia. | • Należy zmniejszyć wartość posuwu. • Wykonaj skrawanie zerowe. |
oznaczenie gwintów | standardowe oznaczenie | tolerancja wykonania |
UN | ANSI B 1,174 | 2A/2B |
UNJ | MIL-S-8879A | 3A/3B |
ISO | R262 (DIN 13) | 6g/6H |
NPT | USAS B2.1 : 1968 | standardowe NPT |
NPTF | ANSI B 1.20.3-1976 | standardowe |
BSW | B.S. 84 : 1956, DIN 259, ISO 228/1 : 1982 | średnia klasa A |
BSPT | B.S. 21 : 1985 | standardowe BSPT |
ACME | ANSI B1/5 : 1988 | 3G |
PG | DIN 40430 | standardowe |
TR | DIN 103 | 7e/7H |
I have read and accepted the Terms & Conditions of use
CAD Drawings Models
Can’t find the file type you’re looking for?
Product data