TMS için kesici uçlar • Vida dişi frezeleme • İç çap UN vida dişi
Benzer Ürün:
TMS için kesici uçlar • Vida dişi frezeleme • İç çap UN vida dişi
Değiştirilebilir kesici uçlar • Vida dişi profilleri
Ürün Numarası100001394
Tüm fiyatlandırma seçeneklerinizi keşfetmek için satış ekibimizle iletişime geçin
Özellikler ve avantajlar
- Tekdüze (unified) vida dişi, standart tip
 |  |
| Sağ yönlü vida dişi... geleneksel frezeleme | Sol yönlü vida dişi... geleneksel frezeleme |
 |  |
| Sağ yönlü vida dişi... saat yönü frezeleme | Sol yönlü vida dişi... saat yönü frezeleme |
 |  |
| Sağ yönlü vida dişi... geleneksel frezeleme | Sol yönlü vida dişi... geleneksel frezeleme |
 |  |
| Sağ yönlü vida dişi... saat yönü frezeleme | Sol yönlü vida dişi... saat yönü frezeleme |
| Freze | TPI | 48 | 32 | 24 | 20 | 16 | 12 | 10 | 8 | 7 | 6 | 5.5 | 5 | 4.5 | 4.5 | 4 | 4 |
| Hatve mm | 0,5 | 0,75 | 1,0 | 1,25 | 1,5 | 2,0 | 2,5 | 3,0 | 3,5 | 4,0 | 4,5 | 5,0 | 5,5 | – | 6,0 | – | |
| Freze çapı (D1 mm) | Minimum delik çapı (D) (mm) | ||||||||||||||||
| K035TM1RW050-STN10 | 8,89 | 9,50 | 10,01 | 10,69 | 11,40 | ||||||||||||
| K045TM1RW050-STN11N | 11,43 | 11,99 | 12,50 | 13,21 | 13,89 | 14,50 | |||||||||||
| K049TM1RW037LT11S | 12,45 | 13,00 | 13,49 | 14,20 | 14,91 | 15,49 | |||||||||||
| K061TM1RW062-STN16T | 15,49 | 16,00 | 16,51 | 16,94 | 17,91 | 18,49 | 19,51 | ||||||||||
| K067TM2RW075-STN11D | 17,02 | 17,60 | 18,21 | 19,00 | 19,61 | 19,99 | 21,01 | ||||||||||
| K075TM1RW075-STN16T | 19,05 | 19,71 | 20,40 | 21,01 | 21,59 | 22,00 | 23,01 | ||||||||||
| K079TM1RW075-STN16N | 20,07 | 20,70 | 21,41 | 22,00 | 22,61 | 23,01 | 24,00 | ||||||||||
| K087TM1RW100-STN16L | 22,10 | 22,68 | 23,39 | 24,00 | 24,61 | 24,99 | 26,01 | ||||||||||
| K102TM2RW100-STN16D | 25,91 | 26,70 | 27,41 | 27,99 | 28,70 | 29,31 | 30,30 | ||||||||||
| K118TM1RW100-STN27N | 29,97 | 30,71 | 31,39 | 32,00 | 32,79 | 33,50 | 34,59 | 36,60 | 38,99 | 42,01 | 45,01 | 48,01 | |||||
| K146TM1RW125-STN27N | 37,08 | 38,00 | 38,61 | 39,50 | 40,41 | 41,00 | 42,01 | 43,99 | 46,48 | 49,00 | 51,99 | 55,50 | |||||
| K165TM2RW125-STN27D | 41,91 | 43,21 | 43,79 | 45,01 | 46,00 | 46,51 | 47,40 | 49,00 | 51,99 | 54,51 | 57,61 | 60,99 | |||||
| – | 1.38 (UN) | — | — | — | — | — | — | — | — | — | 50,01 | — | 46,81 | — | 44,60 | — | 56,59 |
| – | 1.38 (ISO) | — | — | — | — | — | — | — | — | — | 50,01 | 53,39 | 42,49 | 50,01 | — | 57,51 | — |
| – | 1.38 (BSW) | — | — | — | — | — | — | — | — | — | 49,81 | — | 46,51 | — | 47,40 | — | — |
| Freze | TPI | 48 | 32 | 24 | 20 | 16 | 12 | 10 | 8 | 7 | 6 | 5,5 | 5 | 4,5 | 4,5 | 4 | 4 |
| Hatve mm | 0,5 | 0,75 | 1,0 | 1,25 | 1,5 | 2,0 | 2,5 | 3,0 | 3,5 | 4,0 | 4,5 | 5,0 | 5,5 | – | 6,0 | – | |
| Freze çapı (D1 mm) | Minimum delik çapı (D) (mm) | ||||||||||||||||
| K035TM1RW050-STN10 | 8,89 | 9,50 | 10,01 | 10,69 | 11,40 | ||||||||||||
| K045TM1RW050-STN11N | 11,43 | 11,99 | 12,50 | 13,21 | 13,89 | 14,50 | |||||||||||
| K049TM1RW037LT11S | 12,45 | 13,00 | 13,49 | 14,20 | 14,91 | 15,49 | |||||||||||
| K061TM1RW062-STN16T | 15,49 | 16,00 | 16,51 | 16,94 | 17,91 | 18,49 | 19,51 | ||||||||||
| K067TM2RW075-STN11D | 17,02 | 17,60 | 18,21 | 19,00 | 19,61 | 19,99 | 21,01 | ||||||||||
| K075TM1RW075-STN16T | 19,05 | 19,71 | 20,40 | 21,01 | 21,59 | 22,00 | 23,01 | ||||||||||
| K079TM1RW075-STN16N | 20,07 | 20,70 | 21,41 | 22,00 | 22,61 | 23,01 | 24,00 | ||||||||||
| K087TM1RW100-STN16L | 22,10 | 22,68 | 23,39 | 24,00 | 24,61 | 24,99 | 26,01 | ||||||||||
| K102TM2RW100-STN16D | 25,91 | 26,70 | 27,41 | 27,99 | 28,70 | 29,31 | 30,30 | ||||||||||
| K118TM1RW100-STN27N | 29,97 | 30,71 | 31,39 | 32,00 | 32,79 | 33,50 | 34,59 | 36,60 | 38,99 | 42,01 | 45,01 | 48,01 | |||||
| K146TM1RW125-STN27N | 37,08 | 38,00 | 38,61 | 39,50 | 40,41 | 41,00 | 42,01 | 43,99 | 46,48 | 49,00 | 51,99 | 55,50 | |||||
| K165TM2RW125-STN27D | 41,91 | 43,21 | 43,79 | 45,01 | 46,00 | 46,51 | 47,40 | 49,00 | 51,99 | 54,51 | 57,61 | 60,99 | |||||
| – | 35,05 (UN) | – | – | – | – | – | – | – | – | – | 50,01 | – | 46,81 | – | 44,60 | – | 56,59 |
| – | 35,05 (ISO) | – | – | – | – | – | – | – | – | – | 50,01 | 53,39 | 42,49 | 50,01 | – | 57,51 | – |
| – | 35,05 (BSW) | – | – | – | – | – | – | – | – | – | 49,81 | – | 46,51 | – | 47,40 | – | – |
| İş parçası malzemesi | Kesme hızı; | Devir sayısı başına ilerleme oranı (mm) |
| KC635M | ||
| Karbon çelikleri 187 HB | 90–210 | 0,10–0,20 |
| Karbon çelikleri 187–220 HB | 90–150 | 0,10–0,15 |
| Alaşım çeliği 200–250 HB | 60–130 | 0,10–0,15 |
| Alaşım çeliği 250–325 HB | 50–90 | 0,10–0,15 |
| Paslanmaz çelik, ostenitik 210 HB | 90–140 | 0,10–0,15 |
| Paslanmaz çelik, martensitik 321 HB | 80–110 | 0,05–0,15 |
| Paslanmaz çelik, ferritik 245 HB | 110–170 | 0,05–0,10 |
| Döküm çelik 140 HB | 110–170 | 0,05–0,15 |
| Döküm çelik 220 | 70–130 | 0,05–0,10 |
| Titanyum alaşımlar | 60–120 | 0,03–0,08 |
| Isıl dirençli (nikel ve demir esaslı) | 20–45 | 0,03–0,05 |
| Isıl dirençli (kobalt esaslı) | 15–30 | 0,03–0,05 |
| Dökme demir | 80–110 | 0,05–0,15 |
| Temperlenmiş demir | 80–120 | 0,03–0,08 |
| İş parçası malzemesi | Kesme hızı | Devir sayısı başına ilerleme oranı (mm) |
| KC635M | ||
| Karbon çelikler 187 HB | 90–210 | 0,10–0,20 |
| Karbon çelikler 187–220 HB | 90–150 | 0,10–0,15 |
| Alaşımlı çelik 200–250 HB | 60–130 | 0,10–0,15 |
| Alaşımlı çelik 250–325 HB | 50–90 | 0,10–0,15 |
| Paslanmaz çelik, östenitik 210 HB | 90–140 | 0,10–0,15 |
| Paslanmaz çelik, martensitik 321 HB | 80–110 | 0,05–0,15 |
| Paslanmaz çelik, ferritik 245 HB | 110–170 | 0,05–0,10 |
| Döküm çelik 140 HB | 110–170 | 0,05–0,15 |
| Döküm çelik 220 | 70–130 | 0,05–0,10 |
| Titanyum alaşımlar | 60–120 | 0,03–0,08 |
| Isıl dirençli (nikel ve demir esaslı) | 20–45 | 0,03–0,05 |
| Isıl dirençli (kobalt esaslı) | 15–30 | 0,03–0,05 |
| Dökme demir | 80–110 | 0,05–0,15 |
| Dövülebilir demir | 80–120 | 0,03–0,08 |
| 1–2: | Radyal giriş |
| 2–3: | Bir tam yörünge sırasında helisel hareket (360°) |
| 3–4: | Radyal geri çıkış |
| P1 = F1 + | (F1 x d1) |  |  |
| D | Dış çap vida dişi | İç çap vida dişi | |
| P1 = Program ilerleme oranı (mm/dk.) D = Dış çap (dış çap vida dişi) D = Diş dibi çapı (iç çap vida dişi) d1 = Kesme çapı, kesici uç üstü | Takım ve İş parçası | ||
| F1 = fz x Z x n | RPM = | 12 x SFM | |
| π x d 1 | |||
| F1 =Kesme kenarında takım ilerleme oranı (inç/dk.) fz=Diş başına inç (ilerleme oranı) Z=Frezedeki etkin kesici uç sayısı n=Dönme hızı (işmili RPM=Devir) | AFM (Yüzey ilerleme m/dk.)=Kesme hızı, takımın dakikada aldığı yol d1 =Freze ucu, kesici uç π üzerinde=3,1416 | ||
 |  |
| İç çap vida dişi | Dış çap vida dişi |
| pitch (TPI) | 24 | 20 | 16 | 12 |
| pitch mm | 1,0 | 1,25 | 1,5 | 2,0 |
| cutter dia. d1 | minimum bore diameter D | |||
| .67 | .748 | .772 | .787 | .827 |
| .75 | .827 | .850 | .866 | .906 |
| .79 | .866 | .890 | .906 | .945 |
| Kesici uç IC | a (mm) | Hatve (TPI) | İç çap vida dişi | b | Diş sayısı | Kalite | Dış çap vida dişi | b | Diş sayısı | Kalite | Freze tipi | ||
| Katalog numarası | KC610M | KC620M | Katalog numarası | KC610M | KC620M | ||||||||
| 32 | STN16 32UN-I | 14,99 | 19 | STN16 32UN-E | 14,99 | 19 | |||||||
| 28 | STN16 28UN-I | 14,48 | 16 | STN16 28UN-E | 14,48 | 16 | |||||||
| 27 | STN16 27UN-I | 14,22 | 15 | STN16 27UN-E | 14,22 | 15 | |||||||
| 24 | STN16 24UN-I | 13,97 | 14 | STN16 24UN-E | 14,73 | 14 | |||||||
| 9,53 | 16 | 20 | STN16 20UN-I | 13,97 | 11 | STN16 20UN-E | 13,97 | 11 | STN16 | ||||
| 18 | STN16 18UN-I | 14,22 | 10 | STN16 18UN-E | 14,22 | 10 | |||||||
| 16 | STN16 16UN-I | 14,22 | 9 | STN16 16UN-E | 14,22 | 9 | |||||||
| 14 | STN16 14UN-I | 14,48 | 8 | STN16 14UN-E | 14,48 | 8 | |||||||
| 13 | STN16 13UN-I | 13,72 | 7 | STN16 13UN-E | 13,72 | 7 | |||||||
| 12 | STN16 12UN-I | 14,73 | 7 | STN16 12UN-E | 14,73 | 7 | |||||||
| Hatve (TPI) | 24 | 20 | 16 | 12 |
| Hatve mm | 1,0 | 1,25 | 1,5 | 2,0 |
| Freze çapı d1 | Minimum delik çapı D | |||
| 17,02 | 19,00 | 19,61 | 19,99 | 21,01 |
| 19,05 | 21,01 | 21,59 | 22,00 | 23,01 |
| 20,07 | 22,00 | 22,61 | 23,01 | 24,00 |
| Kesici uç IC | a inch (mm) | pitch (TPI) | İç çap vida dişi | b | Diş sayısı | Kalite | external thread | b | Diş sayısı | Kalite | Freze tipi | ||
| Katalog numarası | KC610M | KC620M | Katalog numarası | KC610M | KC620M | ||||||||
| 32 | STN16 32UN-I | .59 | 19 | STN16 32UN-E | .59 | 19 | |||||||
| 28 | STN16 28UN-I | .57 | 16 | STN16 28UN-E | .57 | 16 | |||||||
| 27 | STN16 27UN-I | .56 | 15 | STN16 27UN-E | .56 | 15 | |||||||
| 24 | STN16 24UN-I | .55 | 14 | STN16 24UN-E | .58 | 14 | |||||||
| 3/8 | .63 (16) | 20 | STN16 20UN-I | .55 | 11 | STN16 20UN-E | .55 | 11 | STN16 | ||||
| 18 | STN16 18UN-I | .56 | 10 | STN16 18UN-E | .56 | 10 | |||||||
| 16 | STN16 16UN-I | .56 | 9 | STN16 16UN-E | .56 | 9 | |||||||
| 14 | STN16 14UN-I | .57 | 8 | STN16 14UN-E | .57 | 8 | |||||||
| 13 | STN16 13UN-I | .54 | 7 | STN16 13UN-E | .54 | 7 | |||||||
| 12 | STN16 12UN-I | .58 | 7 | STN16 12UN-E | .58 | 7 | |||||||
| Calculate the feed rates: | |||||
| First, find the RPM. | |||||
| RPM = | 12 x SFM | = | 12 x 500 | = | 2418 RPM |
| π x d1 | 3.14 x .79 | ||||
| Next, calculate the feed rate at the insert cutting edge (F1): | |||||
| (using the chosen feed per tooth of .004.) | |||||
| F1 = | IPT x nt x RPM | = | .004 X 1 X 2418 | = | 9.67 in/min |
| Finally, calculate the feed rate at the cutter centerline (F2): | |||||
| F2 = | F1 x (D - d1) | = | 9.67 x (1.182 - .79) | = | 3.207 in/min |
| D | 1.182 | ||||
| Select the thread milling method. | |||||
| Climb milling (preferred) see page . | |||||
| Calculate the radius of the tangential arc Re: | |||||
| Re = | (Ri - CL)2 + R02 | = | (.591 - .02)2 + .6252 | ||
| 2Ro | 2 x .625 | ||||
| Re = | .573333 in. | ||||
| Calculate the angle (β): | |||||
| β = | 90° + arc sin | Ro - Re | |||
| Re | |||||
| β = | 90° + arc sin | .625 - .573333 | |||
| .57333 | |||||
| β = | 90° + 5.17° | = | 95.17° | = | 95° 10' |
| Calculate the movement along the Z-axis during the entry approach from point “A” to point “B” (Zα). | |||||
| Zα= P (inç) x | α° | = | .0625 | = | .0156 in, because α = 90° |
| 360° | 4 | ||||
| Calculate the “X” and “Y” values at the start of the entry approach. | |||||
| X = 0Y = -Ri + CL = -.591 + .02 = - .571 inç | |||||
| Define Z-axis location at the start of the entry approach. (NOTE: L = length of thread) | |||||
| Z = - (L + Zα) = - (.50 + .0156) = - .5156 inç | |||||
| Define the starting point. | |||||
| Xa = 0 | |||||
| Ya = 0 | |||||
| İlerleme oranı hesaplanır: | |||||
| İlk olarak RPM bulunur. | |||||
| RPM = | 1000 x Vc | = | 1000 x 150 | = | 2387 RPM |
| π x d1 | π x 20 | ||||
| Daha sonra, kesici uç kesme kenarında ilerleme oranı hesaplanır (F1): | |||||
| (seçilen diş başına 0,1mm ilerleme kullanılarak.) | |||||
| F1 = | Fz x Z x N | = | 0,1 X 1 X 2387 | = | 238,7 mm/dk. |
| Son olarak, kesici uç merkez hattındaki ilerleme oranı hesaplanır (F2): | |||||
| F2 = | F1 x (D - d1) | = | 238,7 x (30 | = | 79,57 mm/dk. |
| D | 30 | ||||
| Vida dişi frezeleme yöntemi seçilir. | |||||
| Saat yönü frezeleme (tercih edilen) için sayfasına bakılır. | |||||
| Teğetsel yay radyüsü Rehesaplanır: | |||||
| Re = | (Ri - CL)2 + RO2 | = | (15 | ||
| 2 x RO | 2 x 15.875 | ||||
| Re = | 14,55mm | ||||
| (β) açısı hesaplanır: | |||||
| β = | 90° + yay sin | Ro - Re | |||
| Re | |||||
| β = | 90° + yay sin | 15.875 - 14,55 | |||
| 14,55 | |||||
| β = | 90° + 5,17° | = | 95,2° | = | 95° 12' |
| “A” noktasından “B” noktasına (Zα) giriş sürüşü sırasında, Z ekseni boyunca hareket hesaplanır. | |||||
| Zα= P (mm) x | α° | = | 1.578 | = | 0,394mm, çünkü α = 90° |
| 360° | 4 | ||||
| Giriş sürüşünün başlangıcındaki “X” ve “Y” değerleri hesaplanır. | |||||
| X = 0Y = Ri + CL = 15 + 0,5 = 15,5mm | |||||
| Giriş yaklaşma başlangıcında Z ekseni konumu tanımlanır. (NOT: L = Vida dişi uzunluğu) | |||||
| Z = (L + Zα) = 12,7 + 0,3945 = 13,0945mm | |||||
| Başlangıç noktası tanımlanır. | |||||
| Xa = 0 | |||||
| Ya = 0 | |||||
| CNC Programı (Fanuc 11M) | |||
| % | |||
| N10G90G00G57X0.000Y0.000 | |||
| N20G43H10Z0.M3S2417 | |||
| N30G91G00X0.Y0.Z–0.5156 | |||
| N40G41D60X0.000Y–0.5710Z0. | |||
| N50G03X0.6250Y0.5710Z0.0156R0.5733F3.206 | |||
| N60G03X0.Y0.Z0.0625I–0.625J0. | |||
| N70G03X–0.625Y0.5710Z0.0156R0.5733 | |||
| N80G00G40X0.Y–0.5710Z0. | |||
| N90G49G57G00Z8.0M5 | |||
| N100M30 | |||
| % | |||
| Ri = | D | RO = | DO |
| 2 | 2 | ||
| D = Diş dibi çapı | DO = Anma çapı | ||
| α 90° | |||
 | |||
 | |||
| Ek A | |
| İç çap vida dişi frezeleme ile ilgili formüllerin türevleri | |
| Re, β, ve X giriş yörüngesinin geometrik bir analiziyle bulunabilir. | |
| Bu giriş yörüngesi, C noktasına ait Re'nin radyüsu ile birlikte, dairesel bir yörünge boyunca hareket eden takım tarafından belirlenir. | |
| R e = | (R i - C L) 2 + R o2 |
| 2R o | |
| OAC Üçgeni, Re için kolay şekilde çözüme ulaşmamızı sağlar. | |
| OA = Ri – CL CA = Re OC = Ro – Re | |
| Pisagor kanunu gereği; OA2 + OC2 = AC2 | |
| Gerçek değerler yerleştirildiğinde, varılan sonuç: | |
| (R i - C L) 2 + (R o - R e) 2 = R e2 | |
| Sadeleştirme sonucunda elde edilen formül: | |
| R e = | (R i - C L) 2 + R o2 |
| 2R o | |
 | |
| β açısının bulunması. | |||
| β aynı üçgen kullanılarak kolaylıkla bulunabilir: | |||
| sin β = | AO | = | (Ro + CL) |
| AC | Re | ||
| β = Yay sin | ( | Ro + CL | ) |
| Re | |||
 | |||
| Ek B | |
| Dış çap vida dişi frezeleme ile ilgili formüllerin türevleri | |
| Re, β, ve X giriş yörüngesinin geometrik bir analiziyle bulunabilir. | |
| Bu giriş yörüngesi, C noktasına dair Re'nin radyusu ile birlikte, dairesel bir yörünge boyunca hareket eden takım tarafından belirlenir. | |
| R e = | (R o - C L) 2 + R i2 |
| 2R i | |
| OAC Üçgeni, Re için kolay şekilde çözüme ulaşmamızı sağlar. | |
| OA = Ro – CL CA = Re OC = Re – Ri | |
| Pisagor kanunu gereği; OA2 + OC2 = AC2 | |
| Gerçek değerler yerleştirildiğinde, varılan sonuç: | |
| (R o - C L) 2 + (R e - R i) 2 = R e2 | |
| Sadeleştirme sonucunda elde edilen formül: | |
| R e = | (R o - C L) 2 + R i2 |
| 2R i | |
 | |
| β açısının bulunması. | ||||
 | ||||
| sin |  | |||
 | = Yay sin | ( | Ro - Re | ) |
| Re | ||||
| Bu nedenle β = 90° + Yay sin | ( | Ro - Re | ) | |
| Re | ||||
 | ||||
| Sorun | Olası neden | Çözüm önerisi | |
| Kesci ucun aşırı derecede aşınması |  | • Kesme hızı çok yüksek. | • Kesme hızı azaltılır. |
| • Talaş çok ince. | • İlerleme oranı artırılır. | ||
| • Yetersiz soğutma sıvısı. | • Soğutma sıvısı miktarı veya basıncı artırılır. | ||
| Kesme kenarında talaş kaynaması ve kenar kırılması |  | • Talaş çok kalın. | • İlerleme oranı azaltılır. • Teğetsel yay giriş yöntemi kullanılır. • RPM(devir) artırılır. |
| • Titreşim. | • Rijitlik kontrol edilir. | ||
| Kesme kenarında yığılma ve talaş yapışması |  | • Kesme hızı çok yavaş. | • Kesme hızı artırılır. |
| • Talaş kalınlığı çok düşük. | • İlerleme oranı artırılır. | ||
| Darbe sesi (Tırlama) veya titreşim | • İlerleme oranı çok yüksek. | • İlerleme düşürülür. | |
| • Profil çok derin | • Her birinde artan kesme derinliği ile iki geçişli işleme yapılır. • İki geçişli işleme yapılır ve böylece her seferinde sadece yarım vida dişi boyu kesme uygulanır. | ||
| • Vida dişi boyu çok uzun | • İki geçişli işleme yapılır ve böylece her seferinde sadece yarım vida dişi boyu kesme uygulanır. | ||
| Yetersiz vida dişi hassasiyeti | • Takım sapması. | • İlerleme oranı azaltılır. • Sıfır bir kesme yapılır. | |
| Vida dişi tanımı | Standart tanımı | Tolerans sınıfı |
| UN | ANSI B 1.174 | 2A/2B |
| UNJ | MIL-S-8879A | 3A/3B |
| ISO | R262 (DIN 13) | 6g/6H |
| NPT | USAS B2.1 : 1968 | NPT standardı |
| NPTF | ANSI B 1.20.3-1976 | Standart |
| BSW | B.S. 84 : 1956, DIN 259, ISO 228/1 : 1982 | Orta sınıf A |
| BSPT | B.S. 21 : 1985 | BSPT standardı |
| ACME | ANSI B1/5 : 1988 | 3G |
| PG | DIN 40430 | Standart |
| TR | DIN 103 | 7e/7H |