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TMS • Thread Milling System Indexable Thread Mills
TMS • 스레드 밀링 시스템 • 스레드밀 • 일반
인덱서블 스레드 밀링
제품 번호1294964
ISO 카탈로그 ID11X1R012B12STN11NASI 카탈로그 ID11X1R012B12STN11N
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- P Steel
- M Stainless Steel
- K Cast Iron
- H Hardened Materials
- .caption
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MetricInch
| 제품 번호 | 1294964 |
| ISO 카탈로그 ID | 11X1R012B12STN11N |
| ASI 카탈로그 ID | 11X1R012B12STN11N |
| [D1] Effective Cutting Diameter | 11.5 mm |
| [D1] Effective Cutting Diameter | 0.4528 in |
| [D] Adapter / Shank / Bore Diameter | 12 mm |
| [D] Adapter / Shank / Bore Diameter | 0.4724 in |
| [D2] Maximum Body Diameter | 8.9 mm |
| [D2] Maximum Body Diameter | 0.3504 in |
| [L] Overall Length | 70 mm |
| [L] Overall Length | 2.756 in |
| [L3] Usable Length | 12 mm |
| [L3] Usable Length | 0.472 in |
| Number of Inserts | 1 |
| Max RPM | 36825 |
| 토크 인서트 나사 | 1.7 |
공작물 재료
- Steel
- Stainless Steel
- Cast Iron
- Hardened Materials
- .caption
특징 및 장점
- 대부분의 피삭재에 암나사 및 수나사 가공
- 오른나사 및 왼나사에 하나의 공구 사용
- 모든 커터가 내부 쿨런트를 지원합니다.
- 다양한 프로파일 및 피치의 인서트 사용
이송 및 속도를 계산하려면 솔루션을 생성하세요.
솔루션 생성 후 이송 및 속도 아이콘을 선택하면 추천 값이 제공됩니다. 기계와 사양을 추가하여 사용자 정보를 지정하거나 슬라이더를 사용하여 조정할 수 있습니다.
애플리케이션 데이터
 |  |
| 오른나사... 상향 밀링 | 왼나사... 상향 밀링 |
 |  |
| 오른나사... 하향 밀링 | 왼나사... 하향 밀링 |
 |  |
| 오른나사... 상향 밀링 | 왼나사... 상향 밀링 |
 |  |
| 오른나사... 하향 밀링 | 왼나사... 하향 밀링 |
| 커터 | TPI | 48 | 32 | 24 | 20 | 16 | 12 | 10 | 8 | 7 | 6 | 5.5 | 5 | 4.5 | 4.5 | 4 | 4 |
| 피치 mm | 0,5 | 0,75 | 1,0 | 1,25 | 1,5 | 2,0 | 2,5 | 3,0 | 3,5 | 4,0 | 4,5 | 5,0 | 5,5 | – | 6,0 | – | |
| 커터 직경(D1 mm) | 최소 보어 직경(D) (mm) | ||||||||||||||||
| K035TM1RW050-STN10 | 8.89 | 9.50 | 10.01 | 10.69 | 11.40 | ||||||||||||
| K045TM1RW050-STN11N | 11.43 | 11.99 | 12.50 | 13.21 | 13.89 | 14.50 | |||||||||||
| K049TM1RW037LT11S | 12.45 | 13.00 | 13.49 | 14.20 | 14.91 | 15.49 | |||||||||||
| K061TM1RW062-STN16T | 15.49 | 16.00 | 16.51 | 16.94 | 17.91 | 18.49 | 19.51 | ||||||||||
| K067TM2RW075-STN11D | 17.02 | 17.60 | 18.21 | 19.00 | 19.61 | 19.99 | 21.01 | ||||||||||
| K075TM1RW075-STN16T | 19.05 | 19.71 | 20.40 | 21.01 | 21.59 | 22.00 | 23.01 | ||||||||||
| K079TM1RW075-STN16N | 20.07 | 20.70 | 21.41 | 22.00 | 22.61 | 23.01 | 24.00 | ||||||||||
| K087TM1RW100-STN16L | 22.10 | 22.68 | 23.39 | 24.00 | 24.61 | 24.99 | 26.01 | ||||||||||
| K102TM2RW100-STN16D | 25.91 | 26.70 | 27.41 | 27.99 | 28.70 | 29.31 | 30.30 | ||||||||||
| K118TM1RW100-STN27N | 29.97 | 30.71 | 31.39 | 32.00 | 32.79 | 33.50 | 34.59 | 36.60 | 38.99 | 42.01 | 45.01 | 48.01 | |||||
| K146TM1RW125-STN27N | 37.08 | 38.00 | 38.61 | 39.50 | 40.41 | 41.00 | 42.01 | 43.99 | 46.48 | 49.00 | 51.99 | 55.50 | |||||
| K165TM2RW125-STN27D | 41.91 | 43.21 | 43.79 | 45.01 | 46.00 | 46.51 | 47.40 | 49.00 | 51.99 | 54.51 | 57.61 | 60.99 | |||||
| – | 1.38(UN) | – | – | – | – | – | – | – | – | – | 50.01 | – | 46.81 | – | 44.60 | – | 56.59 |
| – | 1.38(ISO) | – | – | – | – | – | – | – | – | – | 50.01 | 53.39 | 42.49 | 50.01 | – | 57.51 | – |
| – | 1.38(BSW) | – | – | – | – | – | – | – | – | – | 49.81 | – | 46.51 | – | 47.40 | – | – |
| 커터 | TPI | 48 | 32 | 24 | 20 | 16 | 12 | 10 | 8 | 7 | 6 | 5.5 | 5 | 4.5 | 4.5 | 4 | 4 |
| 피치 mm | 0.5 | 0.75 | 1.0 | 1.25 | 1.5 | 2.0 | 2.5 | 3.0 | 3.5 | 4.0 | 4.5 | 5.0 | 5.5 | – | 6.0 | – | |
| 커터 직경(D1 mm) | 최소 보어 직경(D) (mm) | ||||||||||||||||
| K035TM1RW050-STN10 | 8.89 | 9.50 | 10.01 | 10.69 | 11.40 | ||||||||||||
| K045TM1RW050-STN11N | 11.43 | 11.99 | 12.50 | 13.21 | 13.89 | 14.50 | |||||||||||
| K049TM1RW037LT11S | 12.45 | 13.00 | 13.49 | 14.20 | 14.91 | 15.49 | |||||||||||
| K061TM1RW062-STN16T | 15.49 | 16.00 | 16.51 | 16.94 | 17.91 | 18.49 | 19.51 | ||||||||||
| K067TM2RW075-STN11D | 17.02 | 17.60 | 18.21 | 19.00 | 19.61 | 19.99 | 21.01 | ||||||||||
| K075TM1RW075-STN16T | 19.05 | 19.71 | 20.40 | 21.01 | 21.59 | 22.00 | 23.01 | ||||||||||
| K079TM1RW075-STN16N | 20.07 | 20.70 | 21.41 | 22.00 | 22.61 | 23.01 | 24.00 | ||||||||||
| K087TM1RW100-STN16L | 22.10 | 22.68 | 23.39 | 24.00 | 24.61 | 24.99 | 26.01 | ||||||||||
| K102TM2RW100-STN16D | 25.91 | 26.70 | 27.41 | 27.99 | 28.70 | 29.31 | 30.30 | ||||||||||
| K118TM1RW100-STN27N | 29.97 | 30.71 | 31.39 | 32.00 | 32.79 | 33.50 | 34.59 | 36.60 | 38.99 | 42.01 | 45.01 | 48.01 | |||||
| K146TM1RW125-STN27N | 37.08 | 38.00 | 38.61 | 39.50 | 40.41 | 41.00 | 42.01 | 43.99 | 46.48 | 49.00 | 51.99 | 55.50 | |||||
| K165TM2RW125-STN27D | 41.91 | 43.21 | 43.79 | 45.01 | 46.00 | 46.51 | 47.40 | 49.00 | 51.99 | 54.51 | 57.61 | 60.99 | |||||
| – | 35.05(UN) | – | – | – | – | – | – | – | – | – | 50.01 | – | 46.81 | – | 44.60 | – | 56.59 |
| – | 35.05(ISO) | – | – | – | – | – | – | – | – | – | 50.01 | 53.39 | 42.49 | 50.01 | – | 57.51 | – |
| – | 35.05(BSW) | – | – | – | – | – | – | – | – | – | 49.81 | – | 46.51 | – | 47.40 | – | – |
| 피삭재 재질 | 가공 속도 | 회전당 이송(mm) |
| KC635M | ||
| 탄소강 187HB 미만 | 90–210 | 0.10–0.20 |
| 탄소강 187–220HB | 90–150 | 0.10–0.15 |
| 합금강 200–250HB | 60–130 | 0.10–0.15 |
| 합금강 250–325HB | 50–90 | 0.10–0.15 |
| 스테인리스강, 오스테나이트계 210HB 미만 | 90–140 | 0.10–0.15 |
| 스테인리스강, 마르텐사이트계 321HB 미만 | 80–110 | 0.05–0.15 |
| 스테인리스강, 페라이트계 245HB 미만 | 110–170 | 0.05–0.10 |
| 주철 140HB 미만 | 110–170 | 0.05–0.15 |
| 주철 220 | 70–130 | 0.05–0.10 |
| 티타늄 합금 | 60–120 | 0.03–0.08 |
| 내열(니켈계 및 철계) | 20–45 | 0.03–0.05 |
| 내열(코발트계) | 15–30 | 0.03–0.05 |
| 주철 | 80–110 | 0.05–0.15 |
| 가단주철 | 80–120 | 0.03–0.08 |
| 피삭재 재질 | 절삭속도 | 회전당 이송(mm) |
| KC635M | ||
| 탄소강 187HB | 90–210 | 0.10–0.20 |
| 탄소강 187–220HB | 90–150 | 0.10–0.15 |
| 합금강 200–250HB | 60–130 | 0.10–0.15 |
| 합금강 250–325HB | 50–90 | 0.10–0.15 |
| 스테인리스강, 오스테나이트계 210HB | 90–140 | 0.10–0.15 |
| 스테인리스강, 마르텐사이트계 321HB | 80–110 | 0.05–0.15 |
| 스테인리스강, 페라이트 245HB | 110–170 | 0.05–0.10 |
| 주철 140HB | 110–170 | 0.05–0.15 |
| 주철 220 | 70–130 | 0.05–0.10 |
| 티타늄 합금 | 60–120 | 0.03–0.08 |
| 내열(니켈계 및 철계) | 20–45 | 0.03–0.05 |
| 내열(코발트계) | 15–30 | 0.03–0.05 |
| 주철 | 80–110 | 0.05–0.15 |
| 가단주철 | 80–120 | 0.03–0.08 |
| 1–2: | 반경방향 진입 |
| 2–3: | 한 번의 완전 선회(360°) 시 헬리컬 움직임 |
| 3–4: | 반경방향 퇴출 |
| P1 = F1 + | (F1 x d1) |  |  |
| D | 수나사 | 암나사 | |
| P1 = 프로그램 이송(mm/min) D = 바깥지름(수나사) D = 골지름(암나사) d1 = 커터 직경(인서트 포함) | 공구 피삭재 | ||
| F1 = fz x Z x n | RPM = | 12 x SFM | |
| π x d 1 | |||
| F1 =공구 절삭날의 공구 이송(in/min) fz=날당 inch(이송) Z=커터의 유효 인서트 수 n=회전 속도(스핀들 RPM) | SFM=절삭 속도, 분당 표면 피트 d1 =커터 직경(인서트 포함) π=3.1416 | ||
 |  |
| 암나사 | 수나사 |
| pitch (TPI) | 24 | 20 | 16 | 12 |
| pitch mm | 1,0 | 1,25 | 1,5 | 2,0 |
| cutter dia. d1 | minimum bore diameter D | |||
| .67 | .748 | .772 | .787 | .827 |
| .75 | .827 | .850 | .866 | .906 |
| .79 | .866 | .890 | .906 | .945 |
| 인서트 IC | a(mm) | 피치(TPI) | 암나사 | b | 나사산 수 | 재종 | 수나사 | b | 나사산 수 | 재종 | 커터 타입 | ||
| 카탈로그 번호 | KC610M | KC620M | 카탈로그 번호 | KC610M | KC620M | ||||||||
| 32 | STN16 32UN-I | 14.99 | 19 | STN16 32UN-E | 14.99 | 19 | |||||||
| 28 | STN16 28UN-I | 14.48 | 16 | STN16 28UN-E | 14.48 | 16 | |||||||
| 27 | STN16 27UN-I | 14.22 | 15 | STN16 27UN-E | 14.22 | 15 | |||||||
| 24 | STN16 24UN-I | 13.97 | 14 | STN16 24UN-E | 14.73 | 14 | |||||||
| 9.53 | 16 | 20 | STN16 20UN-I | 13.97 | 11 | STN16 20UN-E | 13.97 | 11 | STN16 | ||||
| 18 | STN16 18UN-I | 14.22 | 10 | STN16 18UN-E | 14.22 | 10 | |||||||
| 16 | STN16 16UN-I | 14.22 | 9 | STN16 16UN-E | 14.22 | 9 | |||||||
| 14 | STN16 14UN-I | 14.48 | 8 | STN16 14UN-E | 14.48 | 8 | |||||||
| 13 | STN16 13UN-I | 13.72 | 7 | STN16 13UN-E | 13.72 | 7 | |||||||
| 12 | STN16 12UN-I | 14.73 | 7 | STN16 12UN-E | 14.73 | 7 | |||||||
| 피치(TPI) | 24 | 20 | 16 | 12 |
| 피치 mm | 1.0 | 1.25 | 1.5 | 2.0 |
| 커터 직경 d1 | 최소 보어 직경 D | |||
| 17.02 | 19.00 | 19.61 | 19.99 | 21.01 |
| 19.05 | 21.01 | 21.59 | 22.00 | 23.01 |
| 20.07 | 22.00 | 22.61 | 23.01 | 24.00 |
| 인서트 IC | a inch (mm) | pitch (TPI) | 암나사 | b | 나사산 수 | 재종 | external thread | b | 나사산 수 | 재종 | 커터 타입 | ||
| 카탈로그 번호 | KC610M | KC620M | 카탈로그 번호 | KC610M | KC620M | ||||||||
| 32 | STN16 32UN-I | .59 | 19 | STN16 32UN-E | .59 | 19 | |||||||
| 28 | STN16 28UN-I | .57 | 16 | STN16 28UN-E | .57 | 16 | |||||||
| 27 | STN16 27UN-I | .56 | 15 | STN16 27UN-E | .56 | 15 | |||||||
| 24 | STN16 24UN-I | .55 | 14 | STN16 24UN-E | .58 | 14 | |||||||
| 3/8 | .63 (16) | 20 | STN16 20UN-I | .55 | 11 | STN16 20UN-E | .55 | 11 | STN16 | ||||
| 18 | STN16 18UN-I | .56 | 10 | STN16 18UN-E | .56 | 10 | |||||||
| 16 | STN16 16UN-I | .56 | 9 | STN16 16UN-E | .56 | 9 | |||||||
| 14 | STN16 14UN-I | .57 | 8 | STN16 14UN-E | .57 | 8 | |||||||
| 13 | STN16 13UN-I | .54 | 7 | STN16 13UN-E | .54 | 7 | |||||||
| 12 | STN16 12UN-I | .58 | 7 | STN16 12UN-E | .58 | 7 | |||||||
| Calculate the feed rates: | |||||
| First, find the RPM. | |||||
| RPM = | 12 x SFM | = | 12 x 500 | = | 2418 RPM |
| π x d1 | 3.14 x .79 | ||||
| Next, calculate the feed rate at the insert cutting edge (F1): | |||||
| (using the chosen feed per tooth of .004.) | |||||
| F1 = | IPT x nt x RPM | = | .004 X 1 X 2418 | = | 9.67 in/min |
| Finally, calculate the feed rate at the cutter centerline (F2): | |||||
| F2 = | F1 x (D - d1) | = | 9.67 x (1.182 - .79) | = | 3.207 in/min |
| D | 1.182 | ||||
| Select the thread milling method. | |||||
| Climb milling (preferred) see page . | |||||
| Calculate the radius of the tangential arc Re: | |||||
| Re = | (Ri - CL)2 + R02 | = | (.591 - .02)2 + .6252 | ||
| 2Ro | 2 x .625 | ||||
| Re = | .573333 in. | ||||
| Calculate the angle (β): | |||||
| β = | 90° + arc sin | Ro - Re | |||
| Re | |||||
| β = | 90° + arc sin | .625 - .573333 | |||
| .57333 | |||||
| β = | 90° + 5.17° | = | 95.17° | = | 95° 10' |
| Calculate the movement along the Z-axis during the entry approach from point “A” to point “B” (Zα). | |||||
| Zα= P(in) x | α° | = | .0625 | = | .0156 in, because α = 90° |
| 360° | 4 | ||||
| Calculate the “X” and “Y” values at the start of the entry approach. | |||||
| X = 0Y = -Ri + CL = -0.591 + 0.02 = - 0.571in. | |||||
| Define Z-axis location at the start of the entry approach. (NOTE: L = length of thread) | |||||
| Z = - (L + Zα) = - (0.50 + 0.0156) = - 0.5156in. | |||||
| Define the starting point. | |||||
| Xa = 0 | |||||
| Ya = 0 | |||||
| 이송 계산: | |||||
| 먼저, RPM을 구합니다. | |||||
| RPM = | 1000 x Vc | = | 1000 x 150 | = | 2387RPM |
| π x d1 | π x 20 | ||||
| 그 다음, 인서트 절삭날의 이송을 계산합니다(F1): | |||||
| (0.1mm의 선택한 날당 이송 사용) | |||||
| F1 = | Fz x Z x N | = | 0.1 X 1 X 2387 | = | 238.7mm/min |
| 마지막으로, 커터 중심선의 이송을 계산합니다(F2): | |||||
| F2 = | F1 x (D - d1) | = | 238.7 x (30 | = | 79.57mm/min |
| D | 30 | ||||
| 스레드 밀링 방법을 선택합니다. | |||||
| 하향 밀링(선호됨)은 페이지를 참조하십시오. | |||||
| 탄젠셜 원호의 반경 R을 계산합니다.e: | |||||
| Re = | (Ri - CL)2 + RO2 | = | (15 | ||
| 2 x RO | 2 x 15.875 | ||||
| Re = | 14.55mm | ||||
| 각도(β)를 계산합니다. | |||||
| β = | 90° + arc sin | Ro - Re | |||
| Re | |||||
| β = | 90° + arc sin | 15.875 - 14.55 | |||
| 14.55 | |||||
| β = | 90° + 5.17° | = | 95.2° | = | 95° 12' |
| "A" 지점에서 "B" 지점까지 절입하는 동안 Z축 방향의 움직임을 계산합니다(Zα). | |||||
| Zα= P(mm) x | α° | = | 1.578 | = | 0.394mm(α = 90°이기 때문) |
| 360° | 4 | ||||
| 절입 시작 시 "X"와 "Y" 값을 계산합니다. | |||||
| X = 0Y = Ri + CL = 15 + 0.5 = 15.5mm | |||||
| 절입 시작 시 Z축 위치를 정합니다. (참고: L= 사용 가능 나사 길이) | |||||
| Z = (L + Zα) = 12.7 + 0.3945 = 13.0945mm | |||||
| 시작 지점을 정합니다. | |||||
| Xa = 0 | |||||
| Ya = 0 | |||||
| CNC 프로그램(Fanuc 11M) | |||
| % | |||
| N10G90G00G57X0.000Y0.000 | |||
| N20G43H10Z0.M3S2417 | |||
| N30G91G00X0.Y0.Z–0.5156 | |||
| N40G41D60X0.000Y–0.5710Z0. | |||
| N50G03X0.6250Y0.5710Z0.0156R0.5733F3.206 | |||
| N60G03X0.Y0.Z0.0625I–0.625J0. | |||
| N70G03X–0.625Y0.5710Z0.0156R0.5733 | |||
| N80G00G40X0.Y–0.5710Z0. | |||
| N90G49G57G00Z8.0M5 | |||
| N100M30 | |||
| % | |||
| Ri = | D | RO = | DO |
| 2 | 2 | ||
| D = 골지름 | DO = 공칭 직경 | ||
| α 90° | |||
 | |||
 | |||
| 부록 A | |
| 암나사 밀링 공식 도출 | |
| Re, β, X는 진입 경로의 형상 분석을 통해 구할 수 있습니다. | |
| 이 진입 경로는 원형 경로 방향으로 이동하는 공구와 C 지점의 Re 로 정해집니다. | |
| R e = | (R i - C L) 2 + R o2 |
| 2R o | |
| 삼각형 OAC를 통해 Re를 간단히 구할 수 있습니다.. | |
| OA = Ri – CL CA = Re OC = Ro – Re | |
| 피타고라스 법칙: OA2 + OC2 = AC2 | |
| 실제 값을 대입하면 다음과 같습니다. | |
| (R i - C L) 2 + (R o - R e) 2 = R e2 | |
| 간단히 하면 다음과 같습니다. | |
| R e = | (R i - C L) 2 + R o2 |
| 2R 0 | |
 | |
| 각도 β를 구합니다. | |||
| β는 동일한 삼각형을 사용하여 쉽게 구할 수 있습니다. | |||
| sin β = | AO | = | (Ro + CL) |
| AC | Re | ||
| β = arc sin | ( | Ro + CL | ) |
| Re | |||
 | |||
| 부록 B | |
| 수나사 밀링 공식 도출 | |
| Re, β, X는 진입 경로의 형상 분석을 통해 구할 수 있습니다. | |
| 이 진입 경로는 원형 경로 방향으로 이동하는 공구와 C 지점의 Re 의 반경으로 정해집니다. | |
| R e = | (R o - C L) 2 + R i2 |
| 2R i | |
| 삼각형 OAC를 통해 Re를 간단히 구할 수 있습니다. | |
| OA = Ro – CL CA = Re OC = Re – Ri | |
| 피타고라스 법칙: OA2 + OC2 = AC2 | |
| 실제 값을 대입하면 다음과 같습니다. | |
| (R o - C L) 2 + (R e - R i) 2 = R e2 | |
| 간단히 하면 다음과 같습니다. | |
| R e = | (R o - C L) 2 + R i2 |
| 2R i | |
 | |
| 각도 β를 구합니다. | ||||
 | ||||
| sin |  | |||
 | = arc sin | ( | Ro - Re | ) |
| Re | ||||
| 따라서, β = 90° + arc sin | ( | Ro - Re | ) | |
| Re | ||||
 | ||||
| 문제 | 가능한 원인 | 해결책 | |
| 과도한 인서트 여유면 마모 |  | • 절삭 속도가 너무 빠릅니다. | • 절삭 속도를 줄입니다. |
| • 칩이 너무 얇습니다. | • 이송을 높입니다. | ||
| • 쿨런트가 부족합니다. | • 쿨런트 양/압력을 높입니다. | ||
| 절삭날의 치핑 |  | • 칩이 너무 두껍습니다. | • 이송을 낮춥니다. • 접선 방향 원호 진입 방법을 사용합니다. • RPM을 높입니다. |
| • 진동이 있습니다. | • 강성을 확인합니다. | ||
| 절삭날의 피삭재 구성인선 |  | • 절삭 속도가 너무 느립니다. | • 절삭속도를 높입니다. |
| • 칩 두께가 너무 작습니다. | • 이송을 높입니다. | ||
| 채터/진동 | • 이송이 너무 빠릅니다. | • 이송을 낮춥니다. | |
| • 프로파일이 너무 깊습니다 (콜스 피치 나사). | • 2회의 패스를 실행하되, 각각 절삭 깊이를 증가시킵니다. • 2회의 패스를 실행하되, 각각 스레드 길이의 절반만 절삭합니다. | ||
| • 스레드 길이가 너무 깁니다. | • 2회의 패스를 실행하되, 각각 스레드 길이의 절반만 절삭합니다. | ||
| 나사 정밀도 불량 | • 공구 변형이 있습니다. | • 이송을 낮춥니다. • 제로 컷을 실행합니다. | |
| 나사 호칭 | 표준 명칭 | 공차 등급 |
| UN | ANSI B 1.174 | 2A/2B |
| UNJ | MIL-S-8879A | 3A/3B |
| ISO | R262 (DIN 13) | 6g/6H |
| NPT | USAS B2.1 : 1968 | 표준 NPT |
| NPTF | ANSI B 1.20.3-1976 | 표준형 |
| BSW | B.S. 84 : 1956, DIN 259, ISO 228/1 : 1982 | 중간 등급 A |
| BSPT | B.S. 21 : 1985 | 표준 BSPT |
| ACME | ANSI B1/5 : 1988 | 3G |
| PG | DIN 40430 | 표준형 |
| TR | DIN 103 | 7e/7H |
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